01

概述

XX年X月X日19時許，110kV某變電站區(qū)域持續(xù)降雨雷暴天氣，據當地人和線路維護站職工反映，故障發(fā)生時，雷聲不斷，云頭很低，落雷密度很大。19時17分左右，突降雷暴，10kV53、14、15線路在距變電站不到100m處斷線，線路瓷瓶炸裂，隨即引發(fā)變電站設備損毀事故，造成2臺主變損壞、1#主變35kV側刀閘及開關損壞、10kVI段母線的開關柜燒損。事故后經現場調查，作出如下分析及防范措施建議。 

02

變電站接線示意圖

110kV04開關運行，1＃、2＃變并列運行，帶35kVⅠ、Ⅱ段負荷。2＃變10kV側開關斷開，僅由1＃主變帶10kVⅠ、Ⅱ段負荷，10kV分段開關10在合閘位置。 

當時運行方式安排為2臺主變110kV側中性點不接地，35kV側中性點不接地。

03

運行記錄及開關跳閘記錄

19:11    10kV 13開關速斷動作，重合成功；

19:17   10kV母線分段開關10開關跳閘，發(fā)＃變后備保護10KV過流保護動作信號；

19:21    站值守人員電話反映站內10KV高壓室起火， 1＃主變起火；

19:25    110kV上級開關跳閘。

04

設備受損情況

1）110KV：1＃主變外殼燒損嚴重，2＃主變內部繞組損傷，變壓器油呈黑色，中低壓繞組開路（見附錄1、附錄2）。

2）35KV：31開關燒損，316刀閘三相僅剩下底座（見附件3），311刀閘A相僅剩底座，35KVI段母線A、C相瓷瓶炸損，B相瓷瓶破碎導線脫落。

3）10KV：10KVI段母線所有開關柜及連接設備均燒損，53開關柜內CT被炸成碎片，14、15出線同桿架設處絕緣線斷線，瓷瓶損傷， 53出線0－1＃桿斷線，5、6＃桿三相瓷瓶炸裂。

4）1＃變附近電纜溝電纜燒損嚴重， 1＃主變至10KV高壓室出線電纜燒毀。

05

事故后現場檢查及各方面調查情況

1）地網及避雷針： 

該站地網2005年9月測量值為0.308Ω, 按照投運后應小于0.7Ω算,接地電阻合格。事故后復測值為0.31Ω.地網經開挖2處檢查，有部分生銹，但無嚴重腐蝕。地網和接地引下線均為φ12mm圓鋼（少數為φ14mm圓鋼）。事故后復核了避雷針的直擊雷保護范圍，結論為合格。

2）35kV出線：

35kV出線的1.5km架空線進線段設有雙避雷線。4條出線經巡查未見雷擊現象。站內35kV出線間隔電氣設備均正常，現已恢復送電。

3）主變檢查：

1＃變油化驗色譜分析數據顯示有過熱，但無乙炔。因中低壓側套管已損壞，未進行電氣試驗檢查。

2＃變油已呈深褐色，油樣數據嚴重超標，顯示有內部電弧放電。2＃變高壓側直流電阻合格，但是中、低壓側有開路現象。

4）避雷器及動作記錄檢查：

110kV和35kV母線避雷器外觀正常。35kVII段母線互32避雷器已臨時恢復送電，110kV母線避雷器和35kV I段母線互31避雷器事故后電氣試驗結果合格。據集控中心操巡隊7月5日記錄與事故后避雷器計數器的動作次數比對，在此期間互31避雷器A相動作2次、B相動作1次。

5)母線短路電流計算值：

據調度提供的2008年該變電站母線三相短路電流計算值：110kV ：3.05kA, 35kV ：3.5kA, 10kV ：8.3kA（二相短路電流小于上述值）。

6）雷電定位系統(tǒng)數據：

據查詢雷電定位系統(tǒng)數據，因該站未經GPS時鐘校準，將查詢時段定為19：15－19：22,查詢范圍2km, 查詢結果是在此時段內站附近對地落雷30個，雷電流最大128kA，最小16kA。

7）35、10kV系統(tǒng)的對地電容電流

該站35、10kV系統(tǒng)事故時為不接地系統(tǒng)，對地電容電流未測量過。主變35kV側中性點的消弧線圈因認為線路不長、估計電容電流為6A，未超過規(guī)定的10A，長期未投運。

06

故障經過分析

19時17分，10kV53線路在變電站近區(qū)遭雷擊，絕緣外皮的架空線雷擊斷線造成線路弧光過電壓，過電壓沿線路侵入53開關，導致柜中CT被擊穿發(fā)生爆炸，使53開關保護動作掉牌，但開關未能跳閘。由于故障電流的存在1＃主變低壓側后備保護動作，延時1秒跳開10kV分段開關10將10kVI、II段母線隔離，避免了II段母線設備損毀。

緊接著，10kVI段14、15線路因與10kV53線路相同原因造成CT爆炸。根據低壓側后備保護的動作時間及現場損壞情況分析，低壓側過流保護1秒跳分段，1.3秒跳11，在1.3秒前分段開關10跳同時，由于CT的爆炸造成直流短路。10kV直流保護電源空開被跳開。（根據現場調查情況，該站直流的配置情況是10kV的直流控制電源與保護電源共用一路直流電源，并經由一個空開控制。35kV、110kV直流控制電源與保護電源公用一路直流電源也經由一個空開控制。也就是說，只要有10kV或35kV戶外直流電源瞬時短路，就會造成10kV保護或35kV保護失去直流工作電源，屬設計不合理。事故中10kV、35kV、110kV直流空開已跳開。）

造成1＃主變低壓側過流保護直流工作電源消失而返回。11主變低壓開關無法跳開。因短路點不能切除，造成14、15開關柜持續(xù)放電，使CT爆炸后形成的金屬蒸氣彌漫至整個高壓室，造成I段母線及所連開關柜內部多處相間及對地短路，出現連鎖起火，部分控制電纜燒毀。引發(fā)直流系統(tǒng)多點接地，直流母線電壓急劇下降，導致站內所有保護及控制回路失效。同時，因1＃主變10kV側短路持續(xù)，導致了1＃主變低壓側出口至10kV室的電纜燒斷。

在10kV開關柜爆炸的同時，室外1#主變35kV側31開關區(qū)域遭直擊雷，強大雷電流導致316、311刀閘粉碎性爆炸，B相母線瓷瓶炸裂，刀閘碎片將1#主變散熱器擊穿數十處，變壓器油沿擊穿孔外噴。雷擊同時造成35kV母線A、B兩相同時經構架接地體發(fā)生接地，導致A、B兩相經構架接地體短路；母線構架及311刀閘構架接地引下線承受強大短路電流后，在電桿根部燒斷，同時引發(fā)接地體在熔斷處電弧放電，電弧引燃泄漏出的變壓器油，致使1#主變散熱器起火燃燒。

大火將1＃主變35kV、10kV引線燒斷，使1＃主變中低壓側與故障隔離。在一次設備遭受雷擊同時，31開關機構箱、端子箱也被摧毀，造成35kV、110kV直流空開跳閘，全站保護直流電源無工作電源。由于直流保護電源的中斷，在后續(xù)的故障擴大轉換的過程中，包括差動保護、瓦斯保護、110kV側的后備保護均無法動作切除故障。

35kV母線短路后短路電流造成B相母線瓷瓶連接處鐵附件熔斷，導線脫落搭接在31開關與35KV母線引下線上，導致35KV母線三相完全短路。當時，1#、2#變35kV側并列運行，由于1#主變35kV側因316刀閘粉碎性炸裂使主變與35KV母線斷開，使1#主變35kV側避免了短路電流沖擊，但2#變35kV出口處因持續(xù)短路，造成2#變內部繞組嚴重受損，絕緣油變色發(fā)黑。

在站內發(fā)生故障期間，該站110kV進線近區(qū)因雷擊A相接地，19：21該線路首端線路保護接地距離二段動作，開關跳閘并重合成功。

根據保護整定原則，該線路保護范圍不包括1＃、2＃主變中、低壓側。開關重合后，因中低壓故障未切除，造成首端線路開關過負荷動作。經4分鐘后，19：25,110kV線路再次發(fā)生單相接地故障而動作跳閘，跳閘后未重合（因過負荷閉鎖重合閘），至此，該站全站失壓，故障切除。事故后，站內保護經檢驗定值正確，整組試驗動作正確。

07

事故原因分析

遭遇多次、多處雷擊是造成此次事故的主要原因。雷電定位系統(tǒng)的數據也顯示有多次落雷。

10kV的3條線路在變電站出口處先后遭遇雷擊，GG1A開關柜設備陳舊，CT的絕緣薄弱發(fā)生爆炸，使線路保護失效。因開關柜不是封閉式，一臺開關爆炸就迅速波及至整個母線隔室。

關于1＃主變35kV側區(qū)域的直擊雷，4個獨立避雷針位于站的4個角（有一個在圍墻外），雖經校核保護范圍合格，但1＃主變的35kV側區(qū)域處于正中的“鍋底區(qū)”，被保護的裕度最小。35kV線路及站內出線間隔的設備均完好，無證據說明是沿線路進波。1＃主變的35kV側316刀閘支柱瓷瓶和金屬件粉碎、僅余底座，水泥構架支柱損壞嚴重，但是35kV母線的三相短路電流僅3.5kA,不至于造成如此嚴重的后果。因此認為此處是直擊雷。

從繼電保護保護動作情況可見，造成本次事故擴大的主要原因是電源設計配置不合理。由于老站設計上的缺陷，控制電源與保護電源未分開，某一控制電源在事故中瞬時短路，將造成保護電源中斷而使保護無法工作。

08

存在的問題

（1）由于該站為1976年建站，雖經多次改造，但防雷設施未經大的改造，站內整體防雷水平偏低，存在防雷薄弱點。

（2）電纜溝內強、弱電纜混合敷設。

（3）控制電源與保護電源未分開設置。

（4）10KV開關柜為GG1A式開關柜，一旦著火，極易殃及相鄰間隔。

（5）事故發(fā)生時，運行人員應急處理不及時。

09

防范措施

（1）提高該站防雷水平。在110kV、35kV母線構架上增設避雷針，將構架φ12接地體更換為60*6扁鋼。

（2）更換10kV開關柜為封閉性開關柜,柜內CT選用高質量CT。

（3）將變壓器三側電源分開，并將各側控制電源與保護電源分開設置。

（4）電纜敷設時嚴格隔離強電、弱電電纜。

（5）10kV主變出口避雷器增設計數器。

（6）測量35kV和10kV系統(tǒng)的對地電容電流，如超標應投入、安裝消弧線圈。

（7）加強運行人員的業(yè)務培訓，開展有針對性反事故演練，提高應急處理能力。