一、風機失速

   風機的葉片在制造及安裝過程中，由于各種客觀因素的存在，使葉片不可能有完全相同的形狀和安裝角，因此當運行工況變化而使流動方向發(fā)生偏離時，在各個葉片進口的沖角就不可能完全相同。

      當某一葉片進口處的沖角達到臨界值時，就可能首先在該葉片上發(fā)生失速，并非是所有葉片都會同時發(fā)生失速，失速可能會發(fā)生在一個或幾個區(qū)域，該區(qū)域內也可能包括一個或多個葉片；由于失速區(qū)不是靜止的，它會從一個葉片向另一個葉片或一組葉片擴散。

如圖1所示，若在葉道2中出現(xiàn)脫流，葉道由于受脫流區(qū)的排擠變窄，流量減小，則氣流分別進入相鄰的1、3葉道，使1、3葉道的氣流方向改變。

結果使流入葉道1的氣流沖角減小，葉道1保持正常流動；葉道3的沖角增大，加劇了脫流和阻塞。葉道3的阻塞同理又影響相鄰葉道2和4的氣流，使葉道2消除脫硫，同時引發(fā)葉道4出現(xiàn)脫流。也就是說，失速區(qū)是旋轉的，其旋轉方向與葉輪旋轉方向相反，這種現(xiàn)象稱為旋轉失速。 

                              圖1

   二、風機性能曲線

   為此在通風機調節(jié)時，要充分考慮其經濟性和安全性。

1)動葉角度變化對通風機性能曲線的影響軸流式通風機葉片一般為機翼型的。在零沖角時，其阻力主要是表面摩擦阻力，而繞翼型的氣流保持其流線形狀。隨著沖角的不斷增大，葉片尾跡損失也隨之增加。

軸流式通風機轉速不變時，在一定流量下氣流的相對速度和葉片進口角相吻合，即為正常工況。當流量減少，軸向進口流速降低，而圓周速度不變。這時，使氣流與葉片之間形成較大的沖角。如果流量再減少，沖角達到甚至超過臨界沖角，此時，葉片背面出現(xiàn)脫離現(xiàn)象，軸流式通風機的壓力迅速下降，甚至出現(xiàn)部分流道阻塞的情況。軸流式通風機動葉片的調節(jié)，就是利用改變葉片安裝角度來適應流量的變化，使其能在小流量工況區(qū)內穩(wěn)定運行。當動葉片的角度改變時，效率變化不大，而功率卻隨著葉片角度的減小而降低。流量的調節(jié)范圍很大，在設計工況點兩側都有較大的調節(jié)余地。因此，動葉片角度的調節(jié)是軸流式通風機最理想的調節(jié)方法。

                           圖2

2)動葉片的調節(jié)機構軸流式通風機的動葉片調節(jié)機構有機械傳動和液壓傳動兩種。

a.機械傳動的動葉調節(jié)機構:

軸流式通風機的機械傳動，由電動執(zhí)行器推動各種聯(lián)杠、鉸鏈移動來完成。從而達到改變葉片安裝角度的目的，一般情況下葉片角度在40°范圍內變動。這種調節(jié)機構由于存在調節(jié)空行程大;需要較大的調節(jié)力矩和轉換器易磨損等問題，應用中尚有不成熟之處。

b.液壓傳動的動葉片調節(jié)機構:

該調節(jié)機構由調節(jié)缸、活塞、掖壓伺服機構等主要部件組成。通過滑閥左右移動，將機械輸人信號轉換為液壓信號，并驅動調節(jié)缸移動，最后達到調節(jié)動葉片角度的目的。液壓傳動動葉調節(jié)機構的調節(jié)品質良好，動葉片角度與流量呈線性關系。

3)軸流式通風機動葉片調節(jié)的特點:在高效區(qū)范圍內調節(jié)范圍寬廣;每個葉片角度對應一條性能曲線，葉片角度由最小角度調節(jié)到最大角度.幾乎與流量全部呈線性關系。動葉片調節(jié)是工作中隨著管網困力的變化，隨時來適應流量的變化，調節(jié)的經濟性最好。

綜合上述:動葉片調節(jié)是軸流式通風機性能調節(jié)范圍寬、調節(jié)經濟性好、調節(jié)可靠性好的調節(jié)方法。

三、軸流風機的喘振

圖3

當系統(tǒng)管網阻力突然增大使得流量和流速減小，或風機動葉開度過大，都會使進入風機葉柵的氣流沖角α增大 , 沖角α超過臨界值時，在葉片背面尾端就會出現(xiàn)渦流（脫流）區(qū)，沖角超過臨界值越多，則失速越嚴重，在葉片背部形成的渦流區(qū)也會迅速擴大，使葉片流道出現(xiàn)阻塞現(xiàn)象，此時流動阻力增加，風機輸送的壓能則大為降低，發(fā)生旋轉失速，流動工況大為惡化 , 風機出口壓力明顯下降。此時若管網容量較大，且反應不敏感，管網中的壓力不會同時立即下降而維持較高值，這使得管網中壓力大于風機出口壓力，壓力高的氣體有一種回沖趨勢，使風機中氣體流動惡化，當氣流前進的動能不足以克服回沖趨勢時，管網中的氣流反過來向風機倒流（圖3中A→K→D→C），這種倒流結果使得葉柵前后壓力差逐漸消失，此時氣流又在葉片的推動下做正向流動，風機又恢復了正常工作，向管網輸氣（圖3中C→D→K）；管網壓力升高到一定值后，風機的正常排氣又受到阻礙，流量又大大減小，風機又出現(xiàn)失速，出口壓力又突然下降，繼而又出現(xiàn)倒流；如此不斷循環(huán)，于是出現(xiàn)了整個風機管網系統(tǒng)的周期性振蕩現(xiàn)象，即形成風機“喘振現(xiàn)象”。 

理論上對軸流通風機喘振的的闡述與實際的喘振現(xiàn)象存在著差異，現(xiàn)有的喘振型理論是建立在大容量系統(tǒng)單風機運行方式的基礎上，工程上應用的是兩臺風機并列運行的方式。在實際運行中，軸流風機喘振的發(fā)生在增加風機出力的過程中；并列運行的風機只是單臺風機發(fā)生喘振，不會兩臺同時喘振；風機喘振時電機電流下降 , 并無擺動現(xiàn)象，最明顯特征是喘振風機的風量被壓制、急劇下降，系統(tǒng)空氣倒流入風機。

軸流風機的P - Q性能曲線是一組帶有駝峰形狀的曲線（見圖3），風機動葉處的每一角度下都有一條與之對應的曲線，每一條曲線都具有一個最高風壓點，通常稱為臨界點；不同動葉角度下曲線臨界點左半段有重合的部分，臨界點右半段則為動葉角度與曲線相對應。

以A、B兩臺并列運行的軸流風機為例，假設兩臺風機工作點存在微小差別 (實際運行中兩臺風機工作點也不會完全相同，可能交替變化或者保持一定的差值)，通風系統(tǒng)正常狀態(tài)下，A、B兩臺風機風量為QA、QB，對應風機出口全風壓為p1，風機工作點分別在

圖3中a、b 位置上，這時的工作點都處在各自動葉角度下 P - Q性能曲線臨界點的右半段,風機處在穩(wěn)定狀態(tài)運行；即使兩臺風機動葉角度不一致或風量有較大偏差 , 也能穩(wěn)定運行。若由于某種因素導致通風系統(tǒng)阻力增加，A、B風機的工作點將出現(xiàn)上移現(xiàn)象，如圖3所示，

假設這時2臺風機仍需要保持風量QA、QB，由于通風系統(tǒng)阻力增加，勢必要開大風機的動葉角度，提高出口全風壓來維持QA、QB不變，這時相應工作點要上移，當通風系統(tǒng)阻力增大到一定數值，A、B風機的工作點將上移至a′、b′位置，a′已是 A 風機此時動葉角度下P - Q 性能曲線上的臨界點，B風機的工作點b′則以微小差值仍處在相應動葉角度下P - Q性能曲線上的臨界點的右端，這時系統(tǒng)壓力為p2，在A風機工作點上移至a′時，即到達了喘振的邊緣，此狀態(tài)下系統(tǒng)壓力一旦出現(xiàn)波動，系統(tǒng)壓力與A風機的全風壓之間就會產生一個微壓差，在這個壓差的作用下，A風機風量受阻，風機出口的流速、總壓頭隨之下降，系統(tǒng)壓力與A風機全風壓之間的壓差進一步增大，A風機風量、壓頭繼續(xù)下降，這一過程處在惡性循環(huán)變化之中，直至A風機全風壓崩潰，風量倒流入風機，A風機工作點沿P - Q性能曲線滑向左端，即是軸流風機在實際運行中發(fā)生喘振的過程。受A風機喘振影響，系統(tǒng)壓力有所下降，B風機工作點對應的系統(tǒng)壓力沿P - Q性能曲線迅速移向右下方，風量急劇增加，系統(tǒng)壓力由B風機維持。

因此，處理事故時降低兩臺風機的出力，避免風機壓力由于開大動葉進入不穩(wěn)定區(qū)域。

3、失速與喘振的關系

旋轉失速的發(fā)生只取決于葉輪本身、葉片結構、進入葉輪的氣流情況等因素，與風道系統(tǒng)的容量、形狀等無關，但卻與風道系統(tǒng)的布置形式有關；失速發(fā)生時, 盡管葉輪附近的工況有波動, 但風機的流量、壓力和功率是基本穩(wěn)定的，風機可以繼續(xù)運行。當風機發(fā)生喘振時，風機的流量、壓力和功率產生脈動或大幅度的脈動，同時伴有非常明顯的噪聲；喘振時的振動有時是很劇烈的，能損壞風機與管道系統(tǒng)。所以喘振發(fā)生時，風機無法正常運行。

軸流風機喘振的發(fā)生首先是由于工況改變時，葉柵氣動參數與幾何參數不協(xié)調，形成旋轉失速；但也并不是所有旋轉失速都一定會導致喘振，風機喘振還與管網系統(tǒng)有關。喘振現(xiàn)象的形成包含著兩方面的因素，從內部來說 取決于葉柵內出現(xiàn)強烈的突變性旋轉失速，從外部條件來說又與管網容量和阻力特性有關。因此，失速是引發(fā)喘振的前因，但失速不一定會喘振，喘振是失速惡化的宏觀表現(xiàn)。

四、喘振報警

一般設計了風機的喘振報警裝置，其原理是將動葉或靜葉各角度對應的性能曲線峰值點平滑連接，形成該風機喘振邊界線（如圖4所示），再將該喘振邊界線向右下方移動一定距離，得到喘振報警線；為保證風機的可靠運行，其工作點必須在喘振邊界線的右下方；一旦在某一角度下的工作點由于管路阻力特性的改變或其它原因沿曲線向左上方移動到喘振報警線時，即發(fā)出報警信號提醒運行人員注意，將工作點移回穩(wěn)定區(qū)。

五、風機性能曲線說明

圖6某送風機性能曲線

圖7某一次風機性能曲線

1、曲線參數介紹

一次風機特性曲線中，縱坐標單位為Pa，橫坐標單位為Nm3/kg，此單位代表風機對每kg空氣作的功，與壓力之比為空氣密度。

性能曲線初始值換算為Pa：一期775mmH2O×9.8＝7595Pa，二期6400Nm/kg×1.184kg/m3＝7578Pa；

運行工況點換算為Pa：一期677mmH2O×9.8＝6635Pa，二期5615Nm/kg×1.184kg/m3＝6648Pa；

最大工況點換算為Pa：一期1155mmH2O×9.8＝11320Pa，二期10366Nm/kg×1.146kg/m3＝11879Pa；

因此一、二期一次風機特性曲線基本相同。

2、一次風機正常運行中，由于受煤質變化、制粉系統(tǒng)運行方式（一、二期鍋爐設計三臺制粉系統(tǒng)帶滿負荷，目前高負荷時一般四臺運行）、風煙系統(tǒng)漏風及空預器堵塞等因素的影響，實際運行工況已偏離設計工況較多（一期尤其嚴重），致使一次風機運行中出口風壓偏高，較接近不穩(wěn)定工作區(qū)域。

如一期一次風機設計B-MCR

工況一：風量37.8m3/s、全壓6635Pa、動葉開度31%，

工況二：風量63m3/s、全壓8675Pa、動葉開度60%，TB工況風量81.1m3/s、全壓11320Pa、動葉開度89%；

二期一次風機設計B-MCR

工況風量45.1m3/s、全壓6649Pa、動葉開度33%，

TB工況風量81.2m3/s、全壓11878Pa、動葉開度95%；實際運行中風量、風壓、動葉開度已嚴重不匹配。

因此，在機組運行中兩臺一次風機的出力調整主要按風機電流控制，出口風壓的控制按風機流量確定，用風機動葉開度來比較風機的實際出力與設計工況的偏差；

如實際運行中風機動葉開度偏大、流量偏低、出口風壓偏高，說明由于某種原因使系統(tǒng)阻力發(fā)生變化，一次風機實際運行工況較設計工況前移，這時應按風機流量來確定已前移工況的出口風壓。

3、根據一次風機特性曲線，風機流量所對應的控制出口風壓高限值如下（考慮風機在喘振線以下附近運行已不很穩(wěn)定且抗干擾能力較差，此高限值低于風機喘振臨界點風壓2000Pa左右）：

風量30m3/s（108km3/h，130t/h）以下，出口風壓按不高于6800Pa控制，此時動葉開度應在≯22%左右；

風量30～40m3/s（108～144km3/h，130～174t/h），出口風壓按不高于7200Pa控制，此時動葉開度應在≯33%左右；

風量40～50m3/s（144～180km3/h，172～217t/h），出口風壓按不高于8300Pa控制，此時動葉開度應在≯44%左右；

風量50～60m3/s（180～216km3/h，217～260t/h），出口風壓按不高于8700Pa控制，此時動葉開度應在≯55%左右；

風量60～70m3/s（216～252km3/h，260～304t/h），出口風壓按不高于9200Pa控制，此時動葉開度應在≯66%左右；

風量70～81.2m3/s（252～292km3/h，304～352t/h），出口風壓按不高于11000Pa控制，此時動葉開度應在≯88%左右。

六、軸流風機失速的原因有

(1)風機在一定的動葉角下運行,如果由于某種原因,母管風壓突升,風機流量下降,這樣在動葉角度還未發(fā)生變化之前,壓力迅速攀升,以致于超出失速線而進入失速區(qū)運行。對于并聯(lián)運行的2臺風機,如果其中一臺動葉調節(jié)性能不好，這臺風機就有可能先失速。

（2)風機正常運行中流量異常降低、一次風壓突升都可能導致風機失速。

(3)風機出口擋板銷子脫落或斷裂等原因導致其突然關閉或部分關閉。

動葉調節(jié)未能跟上壓力的突變,在壓力波動及動葉自動調整過程中,造成并列運行的其中一臺風機失速。

（4)變負荷過程中由于調節(jié)失靈或誤操作致使2臺風機風量、風壓嚴重不平衡而失速。

（5)風機出入口風道堵塞,如暖風器或空預器嚴重積灰,兩側空預器積灰或堵灰情況不一致。

（6）在一次風系統(tǒng)有輕微擾動的情況下,就可能造成阻力大的一側風機失速。